
產(chǎn)品時間:2025-10-05
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廠商性質(zhì):經(jīng)銷商
生產(chǎn)地址:意大利
ADRL-20/8 ATOS溢流閥- ARE-06/350 阿托斯節(jié)流閥是通過改變節(jié)流截面或節(jié)流長度以控制流體流量的閥門。將節(jié)流閥和單向閥并聯(lián)則可組合成單向節(jié)流閥。節(jié)流閥和單向節(jié)流閥是簡易的流量控制閥,在定量泵液壓系統(tǒng)中,節(jié)流閥和溢流閥配合,可組成三種節(jié)流調(diào)速系統(tǒng),即進油路節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)、回油路節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)和旁路節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)。節(jié)流閥沒有流量負反饋功能,不能補償由負載變化所造成的速度不穩(wěn)定,一般僅用于負載變化不大或?qū)λ俣确€(wěn)定性要求不高的場合。
AGRCZO-A-10/315/P阿托斯先導(dǎo)式減壓閥 /DEG DPZO-A-373-L5/DG 30 DPZO-A-373-L5/G 30 DPZO-A-373-S5/DG DPZO-A-373-S5/G 30 DPZO-AE-171-L5/E DPZO-AE-173-05/DGI DPZO-AE-173-L5/GI 10 DPZO-AE-271-D5/I 30 DPZO-AE-271-L5 30 DPZO-AE-271-S5 30 DPZO-AE-271-S5/D DPZO-AE-273-D5 30 DPZO-AE-273-L5/GI 30 DPZO-AE-273-S5 30 DPZO-AE-273-S5 30/WG DPZO-AE-371-D5/E DPZO-AE-371-S5/D 30 DPZO-AE-373-L5/D 30 DPZO-AE-373-L5/GI 30 DPZO-L-270-L5 DPZO-L-270-L5/D 40 DPZO-L-270-L5/DE DPZO-L-270-L5/G 40 DPZO-L-271-L5 DPZO-L-271-L5/E 40 DPZO-L-271-S5 DPZO-L-271-S5/D DPZO-L-273-L5 40 DPZO-L-273-L5/G DPZO-L-273-S5 DPZO-L-273-S5/D DPZO-L-273-S5/G 40 DPZO-L-351-L5/G 40 DPZO-L-673-D5 20 /WG DPZO-LE-170-L5 DPZO-LE-171-L5 DPZO-LE-173-L5/I 40
ATOS阿托斯ATOS阿托斯
阿托斯QVKZOR-TE-10/65/I升升級型號QVKZOR-TEB SNNP-10/65/I
阿托斯DKE-1713-X 24DC阿托斯報價DLEH-2C-X24DC 阿托斯SC LI-25312
阿托斯Hydraulic Valve Atos DHA-0631/2/M 24DC阿托斯QVKZOR-AEB-NP-10/65+SP-ZH-7P
阿托斯ATOSDPHE-2713DL9-X 24DC HA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC
ATOS阿托斯DHA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC原型號
ATOS阿托斯新型號替代DHA-0631/2/GK/WP 24DV
(DHA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC 新型號DHA-0631/2/GK/WP 24DV)DHA/RU-0631/2-GK/7/WP 24DC
意大利阿托斯Atos比例控制閥阿托斯 E-RI-AE-01F 10
阿托斯CAEK-28DC/X0 28VDC 36W 阿托斯E-MI-AC-01F/RR 22
阿托斯比例調(diào)速閥QVKZOR-TE-10/65/I 第一個QVKZOR-TE-10/65/I升級型號QVKZOR-TEB-SN-NP-10/65/I ; QVKZOR-TEB SNNP-10/65/I
第一個QVKZOR-TE-10/65/I升級型號QVKZOR-TEB-SN-NP-10/65/I 替代第一個
QVKZOR-TE-10/65/I升級型號QVKZOR-TEB SNNP-10/65/I替代第一個QVKZOR-TE-10/65/I升級型號QVKZOR-TEB-SNNP-10/65/IQVKZOR-TEB SNNP-10/65/I替代
阿托斯ESP-RI-TEB-N-NP-01HP/Q
阿托斯液壓缸CK-80/56*2400-E001/CWH阿托斯油缸CK-80/56*2400-E001/CWH
阿托斯整套DPZO-T-271-L5
阿托斯DLEH-2C
阿托斯比例換向閥(阿托斯)上 DHZ0-AT-073-P3 20 中 15 dp20315000 下 DPZ0-T0271-L5 10(制造1000T)套
阿托斯 DPZ0-T0271-L5 DHZ0-AT-073-P3 20 阿托斯15 dp20315000
阿托斯SDHE-0631/2/A阿托斯液壓比例閥atosRZG0-REB-P-NP-033/210/I 10輸入輸出4-20mA1
ATOS油缸ATOS阿托斯油缸CK-40/18*0183-D901-B2X2
阿托斯阿托斯 E-RI-AE-01F 10 停產(chǎn)了放大器原型號原型號E-RI-AE-01F 10
阿托斯 E-RI-AE-01F 10 一個這是比例板;這個是放大器不是比例閥
阿托斯DLEH-2C阿托斯DLEH-2A
阿托斯ESP-RI-AEB-NP-01H E-RI-AEB-NP-01H 這次采購ESP-RI-AEB-NP-01H E-RI-AE-01F 10
DKE-1631/2/FV-X 交流110V(常規(guī)是24和230)常規(guī)是24和230;110V的,
原型號ESP-RI-AEB-NP-01H一個E-RI-AE-01F 10原型號停產(chǎn)升級型ESP-RI-AEB-NP-01H
本公司主做部分品牌阿托斯ATOS派克現(xiàn)貨PARKER現(xiàn)貨派克現(xiàn)貨MTS 派克現(xiàn)貨PARKER現(xiàn)HYDAC賀德克REXROTH力士樂Bürkert 德國寶德施邁賽SCHMERSAL施邁賽施邁賽 阿斯卡ASCO SCHMERSAL現(xiàn)貨施邁賽堡盟BAUMER;REXROTH力士樂HYDAC賀德克 burkert寶德:派克PARKER ;ATOS阿托斯HAWE哈威HAWE哈威HAWE哈威
burkert寶德,Rexroth力士樂,HYDAC賀德克,GRAS,SENSIT ,Carlo Gavazzi佳樂 ;EGE;HAWE哈威 , NASON 納森, VICKERS威格士, 派克PARKER ,ATOS阿托斯,TOPWORX, Camozzi 康茂勝, microsonic, 杰弗倫GEFRAN,SUN, MAC,,SICK施克 ,ASCO阿斯卡, HBM BAUMER 堡盟寶盟MOOG穆格,
BANNER邦納 ,UE, SUN , NUMATICS紐曼蒂克,ROSS , COAX, HEIDENHAIN海德漢 ,JUMO 久茂,E+ H恩德斯豪斯, FESTO費斯托, NORGREN諾冠, IFM 易福門,P+ F倍加福, PILZ皮爾茲 ,Siemens西門子, EMP ,TWK,
DESTACO迪斯泰克 , Fairchild仙童,NOVOTECHNIK , VEGA,,Hengstler亨士樂,KUBLER庫伯勒,THALES,豪斯派克Honsberg, ELADOS ,St?ubli史陶比Bieri爾,大金,SMC豐興CKD等
ADRL-20/8 ATOS溢流閥-ARE-06/350 阿托斯節(jié)流閥:
ATOS插裝閥系統(tǒng)故障分析及理方法
系統(tǒng)在使用過程中發(fā)現(xiàn)許多問題,如錐閥反向泄漏大,錐口密封不嚴,閥套變形,閥芯易磨損和被卡,基本插件密封易切,裝卸困難,控制蓋板上梭閥密封不嚴,不能保證主閥芯在無信時可靠地于關(guān)閉狀態(tài)而造成系統(tǒng)內(nèi)泄,執(zhí)行機構(gòu)位置不穩(wěn)定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達不到要求,材質(zhì)熱理不過關(guān)。
該系統(tǒng)在使用過程中還曾出現(xiàn)步進梁下降時向閥塊內(nèi)有異常撞擊聲,閥架劇烈振動,同時伴有尖叫聲,步進梁只能斷續(xù)下降,且速度很慢。對比例閥3個測壓點測試,M1p,M3p點壓力在正常范圍內(nèi),但M2p壓力值在2.0~5.0MPa擺動。然而,比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設(shè)定的參數(shù)范圍內(nèi),未發(fā)現(xiàn)異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察,步進梁下降時,泄油口應(yīng)立即泄油,但當M2p壓力值波動時,泄油口也斷續(xù)泄油。據(jù)此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內(nèi)泄,動平衡不穩(wěn)定而造成故障。從解體情況也發(fā)現(xiàn),邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴重磨損,閥芯錐面與閥套接觸面直徑增大。
邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電來實現(xiàn)邏輯錐閥的啟閉。當M2失電時,邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關(guān)閉,阻止壓力油從油口B進入油口A。當M2得電時,控制油被堵,主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經(jīng)電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時,主閥芯就開啟,油口B的壓力油進入油口A。步進梁上升時,邏輯錐閥關(guān)閉;步進梁下降時,錐閥開啟,所以可從邏輯錐閥開啟狀態(tài)的靜力平衡條件來分析故障原因。
閥開啟時,如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響,作用在錐閥閥芯的力平衡方程式為:PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得:(1)式中,PB、PA為油口B、A壓力值;PX為彈簧油腔背壓值;K為主閥芯彈簧剛度;L為主閥彈簧的預(yù)壓縮量;δ為主閥開口度;AA、AB為油口A、B有效作用面積;AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。
由(1)式可看出,主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關(guān)。對于預(yù)先制定好的基本插件,主閥芯彈簧剛度和預(yù)壓縮量不變。所以,當閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進入彈簧油腔AP時,PX增大,使主閥芯開口度δ變小。當閥套配有小錐面磨損,造成油口B、A有效作用面積分配發(fā)生變化,即AA值增大,AB值減少。但PA為系統(tǒng)背壓,相對于PB的壓力值很小,所以PBAB和PAAA不能平衡,導(dǎo)致閥芯向右移動,閥芯開口度減小,這時油口B壓力升高,閥芯向左移動。這樣,閥芯在閥套內(nèi)的反復(fù)振蕩過程引起過流壓力變化不均而產(chǎn)生尖叫聲和振動。機加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線方向配合間隙不等,產(chǎn)生不平衡的徑向液動力,如果該力不平衡,閥芯移動時將產(chǎn)生很大的摩擦阻力,使閥芯移動困難。因此,在閥芯表面開有平衡槽,如果閥芯表面磨損,平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外,油封長度過長,向時產(chǎn)生困油沖擊,也是不可忽視的原因。
RZGA-A-010/210/M 20 RZGA-A-010/32/M/7 20 RZGA-A-033/80/M/7 31 RZGO-A-010/100 20 RZGO-A-010/210 20 RZGO-A-033/100 RZGO-A-033/210 RZGO-A-033/315 31 RZGO-AE-010/100 10 RZGO-AE-033/210 10 RZGO-TER-010/100 RZGO-TER-010/100/I 40 RZGO-TER-010/210 40 RZGO-TER-010/210/I 40 RZGO-TER-010/32 40 RZGO-TER-033/100 RZGO-TER-033/315 40 直動式溢流閥 RZMA-A-010/250/M 21 RZMA-A-030/180/M/7 21 RZMO-A-010/100 RZMO-A-010/210 RZMO-A-010/210/18 20 RZMO-A-010/315 RZMO-A-010/315/18 RZMO-A-010/50 RZMO-A-010/50/18 RZMO-A-030/100 20 RZMO-A-030/210 20 RZMO-A-030/210/18 RZMO-A-030/315 RZMO-AE-010/315 10 RZMO-AE-030/100 40 RZMO-P1-010/100/18/MC 20 RZMO-P1-010/210 RZMO-P3-010/100/AM1NSA RZMO-P3-010/100/I/AM1NSA RZMO-P3-010/210/I/AM1NS RZMO-P3-010/210/I/AMINSA RZMO-TER-010/100 40 RZMO-TER-010/315 40 RZMO-TER-010/315/I 40 RZMO-TER-030/210 40 RZMO-TER-030/315/I 40 先導(dǎo)式溢流閥 AGMZA-A-10/250/M AGMZA-A-10/250/PA-M AGMZA-A-10/80/PA-GK 21 AGMZA-A-10/80/PA-GK/24 21 AGMZA-A-20/250/M AGMZO-A-10/100 AGMZO-A-10/100/Y 20 AGMZO-A-10/210 AGMZO-A-10/210/18 AGMZO-A-10/210/E AGMZO-A-10/210/Y AGMZO-A-10/315 AGMZO-A-10/315/E 20 AGMZO-A-10/315/Y AGMZO-A-20/210 AGMZO-A-20/315 AGMZO-A-20/315/Y AGMZO-A-32/315 AGMZO-AE-10/210 10 AGMZO-AE-10/315 10 AGMZO-AE-20/315/Y 10 AGMZO-AE-32/315 AGMZO-TER-010/210/I AGMZO-TER-10/100/I AGMZO-TER-10/210 AGMZO-TER-10/315/Y 40 AGMZO-TER-20/210 AGMZO-TER-20/315/Y 40 先導(dǎo)式減壓閥 AGRCZO-A-10/100/P 10 AGRCZO-A-10/210 10 AGRCZO-A-10/210/P 10 AGRCZO-A-10/315 10 AGRCZO-A-10/315/P 10 AGRCZO-A-20/210/R 10 AGRCZO-AE-10/210 10 AGRCZO-AE-10/50 10 AGRCZO-AE-20/210/P AGRCZO-TER-10/315 40 AGRZO-A-10/100/P AGRZO-A-10/210/P AGRZO-A-10/210/R AGRZO-A-10/315 AGRZO-A-20/210/18 AGMZO-TER-10/210/EI AGMZO-TER-10/210/I AGMZO-TER-10/315 40 AGMZO-TER-10/315/I 40/PE
對節(jié)流閥的性能要求是: 節(jié)流閥
·流量調(diào)節(jié)范圍大,流量一壓差變化平滑;
·內(nèi)泄漏量小,若有外泄漏油口,外泄漏量也要??;
·調(diào)節(jié)力矩小,動作靈敏。
節(jié)流閥(Choke valve)的外形結(jié)構(gòu)與截止閥并無區(qū)別,只是它們啟閉件的形狀有所不同。節(jié)流閥的啟閉件大多為圓錐流線型,通過它改變通道截面積而達到調(diào)節(jié)流量和壓力。節(jié)流閥供在壓力降大的情況下作降低介質(zhì)壓力之用。介質(zhì)在節(jié)流閥瓣和閥座之間流速很大,以致使這些零件表面很快損壞-即所謂氣蝕現(xiàn)象。為了盡量減少氣蝕影響,閥瓣采用耐氣蝕材料(合金鋼制造)并制成*角為140~180的流線型圓錐體,這還能使閥瓣能有較大的開啟高度,一般不推薦在小縫隙下節(jié)流。
邏輯錐閥故障原因有:
(1)閥芯磨損造成內(nèi)泄平衡槽失去作用;
(2)進出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低;
(3)機加工和裝配水平達不到技術(shù)要求。
故障理
從現(xiàn)場解體情況看,閥芯表面單面磨損,閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑,即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復(fù)為設(shè)定值。從圖2可以看出,在閥套內(nèi)有一小錐面,可將其縮短,這樣AB將增大,但機加工較困難,測量不方便。所以在實際理過程中沒有采用此方法。在實際理過程中,將閥芯制成雙錐面,AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm,可基本達到設(shè)定值。
通過對ATOS插裝閥閥芯的改進,消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯,使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上,且在錐面磨損時,有效面積互不干涉,提高了閥的可靠性。
ADRL-20/8 ATOS溢流閥- ARE-06/350 阿托斯節(jié)流閥